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RSS1982年 第2期
1982, (2).
摘要:
本文综合了葛洲坝二号船闸输水系统及闸、阀门水力学试验研究的主要成果。在输水系统的选择及其水力特性部份,扼要介绍了纵横支廊道布置方案的特点。该布置具有较高的水力指标,闸室充泄水时,水流平稳,船舶停泊条件良好。在输水阀门水力学部份,叙述了反向弧形阀门的选型,启门力试验及减压模型试验,给出了启门力过程线,支铰力及其脉动值,以及临界空穴数与阀门开度的关系曲线等。在下闸首人字门启闭力试验部份,给出了人字门启闭动水阻力矩曲线及门前后水位差与启闭时间的关系曲线,提出了采用变速方式启闭闸门的建议。在原型观测初步成果部份,介绍了81年5～6月份船闸试运转期间,对于闸室输水水力特性、廊道压力、船舶系缆力、以及反弧门启闭力等的观测结果,并与相应的模型试验值作了比较,两者颇为一致。
本文综合了葛洲坝二号船闸输水系统及闸、阀门水力学试验研究的主要成果。在输水系统的选择及其水力特性部份,扼要介绍了纵横支廊道布置方案的特点。该布置具有较高的水力指标,闸室充泄水时,水流平稳,船舶停泊条件良好。在输水阀门水力学部份,叙述了反向弧形阀门的选型,启门力试验及减压模型试验,给出了启门力过程线,支铰力及其脉动值,以及临界空穴数与阀门开度的关系曲线等。在下闸首人字门启闭力试验部份,给出了人字门启闭动水阻力矩曲线及门前后水位差与启闭时间的关系曲线,提出了采用变速方式启闭闸门的建议。在原型观测初步成果部份,介绍了81年5～6月份船闸试运转期间,对于闸室输水水力特性、廊道压力、船舶系缆力、以及反弧门启闭力等的观测结果,并与相应的模型试验值作了比较,两者颇为一致。
1982, (2).
摘要:
本文根据长江口水文、泥沙、地貌形态等自然特征,结合所需研究的各项任务,进行了详细的模型设计,确定了以下各项主要的比尺:水平比尺λ_L=1600;垂直比尺λ_H=120;泥沙沉速比尺λ_ω=0.95;泥浆扩散系数比尺λ_(Kx)=λ_(Ky)=17600。模型范围自天生港至口外鸡骨礁附近,全长约180公里。通过验证试验,自中浚以上直至徐六泾,模型沿程各潮位站的潮位过程线、各测流断面的流速及其横向分布与原型相符。在此基础上,进行了南支河段三沙治理方案的试验研究,并提出了较为合理的推荐方案。
本文根据长江口水文、泥沙、地貌形态等自然特征,结合所需研究的各项任务,进行了详细的模型设计,确定了以下各项主要的比尺:水平比尺λ_L=1600;垂直比尺λ_H=120;泥沙沉速比尺λ_ω=0.95;泥浆扩散系数比尺λ_(Kx)=λ_(Ky)=17600。模型范围自天生港至口外鸡骨礁附近,全长约180公里。通过验证试验,自中浚以上直至徐六泾,模型沿程各潮位站的潮位过程线、各测流断面的流速及其横向分布与原型相符。在此基础上,进行了南支河段三沙治理方案的试验研究,并提出了较为合理的推荐方案。
1982, (2).
摘要:
本文通过一些假想挡土墙的动力反应分析,初步探讨了挡土墙附近的地震加速度分布和墙上的地震土压力。根据这些分析,可以看出,如果采用码头岸壁后远处陆域的地震烈度为基准,则在计算挡土墙的稳定性和地震土压力时,所用的地震加速度不必放大;地震过程中墙上可能发生的最大地震土压力一般大于用物部-冈部公式算出的地震主动土压力值。
本文通过一些假想挡土墙的动力反应分析,初步探讨了挡土墙附近的地震加速度分布和墙上的地震土压力。根据这些分析,可以看出,如果采用码头岸壁后远处陆域的地震烈度为基准,则在计算挡土墙的稳定性和地震土压力时,所用的地震加速度不必放大;地震过程中墙上可能发生的最大地震土压力一般大于用物部-冈部公式算出的地震主动土压力值。
1982, (2).
摘要:
以往振动水冲法只是一种加固地基的方法。应用振动水冲法加固松砂壳坝是否会造成坝坡坍滑,是否会取得同样良好的效果,这些都是人们疑虑的问题。通过兴旺庄土坝振冲加固现场试验,我们发现:振冲时砂土振动加速度随着振源距增大而衰减,振冲时饱和砂土脉动孔隙水压力幅值随着振动加速度增大而增加,它们之间的关系都是幂函数关系。振冲时振冲器周围一米范围内的砂土发生液化而加密。液化的范围是有限的,因而振冲时砂土液化不会造成坝坡坍滑。现场试验还表明:振动水冲法用于加固松砂坝壳是成功的,可以把极松的砂加密到相对密度0.7以上。
以往振动水冲法只是一种加固地基的方法。应用振动水冲法加固松砂壳坝是否会造成坝坡坍滑,是否会取得同样良好的效果,这些都是人们疑虑的问题。通过兴旺庄土坝振冲加固现场试验,我们发现:振冲时砂土振动加速度随着振源距增大而衰减,振冲时饱和砂土脉动孔隙水压力幅值随着振动加速度增大而增加,它们之间的关系都是幂函数关系。振冲时振冲器周围一米范围内的砂土发生液化而加密。液化的范围是有限的,因而振冲时砂土液化不会造成坝坡坍滑。现场试验还表明:振动水冲法用于加固松砂坝壳是成功的,可以把极松的砂加密到相对密度0.7以上。
1982, (2).
摘要:
收缩徐变微差应力为均匀微差和梯度微差分别所产生的应力之和,不能无视梯度微差应力的存在。本文推导了用以计算梯度微差应力的公式,既适用于预制部分在预应力作用下,其曲率滑梁长方向为常量时;又适用于预制部分承受自重以及施工荷钱后,其曲率为变量时。试验表明,有支撑施工的非预应力混凝土迭合梁的收缩徐变微差应力随龄期而增长,达到最大值后又随龄期而减少,以至到达可以忽略不计的程度;在短龄期的应力,其计算值尚须乘以0.5左右的折减系数。无支撑施工、一次加载的预应力混凝土迭合梁,除预制部分高度为10厘米的梁外,收缩徐变微差应力的计算值与试验值基本一致。无支撑施工、二次加载的预应力混凝土迭合梁,预制部分底缘的收缩徐变微差的拉应力很小,在设计中可以忽略不计。为验证以上认识,进一步试验研究尚有必要。
收缩徐变微差应力为均匀微差和梯度微差分别所产生的应力之和,不能无视梯度微差应力的存在。本文推导了用以计算梯度微差应力的公式,既适用于预制部分在预应力作用下,其曲率滑梁长方向为常量时;又适用于预制部分承受自重以及施工荷钱后,其曲率为变量时。试验表明,有支撑施工的非预应力混凝土迭合梁的收缩徐变微差应力随龄期而增长,达到最大值后又随龄期而减少,以至到达可以忽略不计的程度;在短龄期的应力,其计算值尚须乘以0.5左右的折减系数。无支撑施工、一次加载的预应力混凝土迭合梁,除预制部分高度为10厘米的梁外,收缩徐变微差应力的计算值与试验值基本一致。无支撑施工、二次加载的预应力混凝土迭合梁,预制部分底缘的收缩徐变微差的拉应力很小,在设计中可以忽略不计。为验证以上认识,进一步试验研究尚有必要。
1982, (2).
摘要:
本文对重力坝用二维有限单元法,按实际地震波和人工地震波的时程曲线对一系列的坝进行动力分析,在此基础上研究了重力坝在地震作用上的基本特性,探讨了重力坝的各种动力反应的大小及其变化情况。
本文对重力坝用二维有限单元法,按实际地震波和人工地震波的时程曲线对一系列的坝进行动力分析,在此基础上研究了重力坝在地震作用上的基本特性,探讨了重力坝的各种动力反应的大小及其变化情况。
1982, (2).
摘要:
本文目的之一是利用最新的试验资料,进一步检验文献[1]提出的漫淮水力学计算公式和其选用的参数的准确性。主要目的是提供一个用图表协助的简化计算方法,供实际工作中使用。
本文目的之一是利用最新的试验资料,进一步检验文献[1]提出的漫淮水力学计算公式和其选用的参数的准确性。主要目的是提供一个用图表协助的简化计算方法,供实际工作中使用。
1982, (2).
摘要:
高水头作用下的泄水底孔或深孔的进水口,常采用短进水口体型。一般由椭圆型进口曲线段、门槽段及压板段三部分组成(图1),其总长为2～3倍压板段末端的孔高。关于进水口体型及其水力特性方面的研究工作,近年来国内已有不少成果,本文搜集了已有工程的模型试验和原型观测资料,对设计这种体型时较为关心的几个水力计算问题,提出几个计算公式,供有关方面参考和应用。
高水头作用下的泄水底孔或深孔的进水口,常采用短进水口体型。一般由椭圆型进口曲线段、门槽段及压板段三部分组成(图1),其总长为2～3倍压板段末端的孔高。关于进水口体型及其水力特性方面的研究工作,近年来国内已有不少成果,本文搜集了已有工程的模型试验和原型观测资料,对设计这种体型时较为关心的几个水力计算问题,提出几个计算公式,供有关方面参考和应用。
1982, (2).
摘要:
在稳定流的水槽试验或河工模型试验中,观测水位的方法,一般都是从槽壁或模型边墙用一细管把水引到槽或模型外的测针筒内,使测针筒与测点连通,用测针量测筒内水位,这样可以消除水流压力脉动和水面波动的影响,获得稳定的水位时间平均值。直接测量水面高程的方法往往因水面波动、测量误差很大而得不到满意的结果。但是在研究水流突然扩散或缩窄、水流受桥墩或丁坝等的影响时,仅仅测量岸边的水位是不够的,
在稳定流的水槽试验或河工模型试验中,观测水位的方法,一般都是从槽壁或模型边墙用一细管把水引到槽或模型外的测针筒内,使测针筒与测点连通,用测针量测筒内水位,这样可以消除水流压力脉动和水面波动的影响,获得稳定的水位时间平均值。直接测量水面高程的方法往往因水面波动、测量误差很大而得不到满意的结果。但是在研究水流突然扩散或缩窄、水流受桥墩或丁坝等的影响时,仅仅测量岸边的水位是不够的,
1982, (2).
摘要:
根据中美水力发电和有关的水资源利用合作议定书附件一第六项,交通部应美国陆军工程师团的邀请,组织中国河口治理考察代表团,于今年一月回访了美国。考察的重点是密西西比河口治理中规划、设计、施工和试验研究所取得的成就和经验教训,为长江口治理作借鉴。密西西比河口的治理自1875年美国国会批准南水道开辟30呎航道计划起,迄今已有一百多年历史。先整治南水道,后整治西南水道,拦门沙航道水深由9呎增加到40呎,使新奥尔良(New
根据中美水力发电和有关的水资源利用合作议定书附件一第六项,交通部应美国陆军工程师团的邀请,组织中国河口治理考察代表团,于今年一月回访了美国。考察的重点是密西西比河口治理中规划、设计、施工和试验研究所取得的成就和经验教训,为长江口治理作借鉴。密西西比河口的治理自1875年美国国会批准南水道开辟30呎航道计划起,迄今已有一百多年历史。先整治南水道,后整治西南水道,拦门沙航道水深由9呎增加到40呎,使新奥尔良(New
1982, (2).
摘要:
由南京水利科学研究所、水利部工管司和对外司共同组成的考察团,于1981年11月访问了日本。考察任务主要是了解日本水利工程中土石坝与地基工程的原体观测技术与组织管理、室内岩土特性测试(包括离心模型装置)及现场勘探测试,以加强我国水利工程原体观测设备与室内外测试仪器的设计、制造及组织管理,充分发挥现有工程的效益,并改进今后水利工程的建设技术。在日考察期间,共访问了日中经济协会、农林水产省、建设省和日本土质工学会等四个领导机
由南京水利科学研究所、水利部工管司和对外司共同组成的考察团,于1981年11月访问了日本。考察任务主要是了解日本水利工程中土石坝与地基工程的原体观测技术与组织管理、室内岩土特性测试(包括离心模型装置)及现场勘探测试,以加强我国水利工程原体观测设备与室内外测试仪器的设计、制造及组织管理,充分发挥现有工程的效益,并改进今后水利工程的建设技术。在日考察期间,共访问了日中经济协会、农林水产省、建设省和日本土质工学会等四个领导机
1982, (2).
摘要:
经国务院学位委员会批准,我所列为首批博士、硕士学位授予单位。可授予博士学位的学科、专业为水力学及河流、海岸动力学,黄胜、窦国仁两同志为博士研究生的指导教师。可授予硕士学位的学科、专业为水力学及河流、海岸动力学,岩土力学,水工结构工程。为了更好地进行学位评定工作,我所成立了共有十八位委员组成的学位评定委员会,由严恺所长
经国务院学位委员会批准,我所列为首批博士、硕士学位授予单位。可授予博士学位的学科、专业为水力学及河流、海岸动力学,黄胜、窦国仁两同志为博士研究生的指导教师。可授予硕士学位的学科、专业为水力学及河流、海岸动力学,岩土力学,水工结构工程。为了更好地进行学位评定工作,我所成立了共有十八位委员组成的学位评定委员会,由严恺所长
1982, (2).
摘要:
地震时挡水结构与水体的动力相互作用足水工抗震分析中的重要问题。由于水体的质量和弹性的影响,结构的动力反应将发生显著的变化,这种变化往往趋向不利的方面,如增大结构的动位移和动应力等,所以考虑水体对挡水结构地震反应的影响是很必要的。本文简单介绍挡水结构与水体动力相互作用方面的主要研究情况,这些内容对研究其他工程结构与液体的动力相互作用问题,也是有参考价值的。
地震时挡水结构与水体的动力相互作用足水工抗震分析中的重要问题。由于水体的质量和弹性的影响,结构的动力反应将发生显著的变化,这种变化往往趋向不利的方面,如增大结构的动位移和动应力等,所以考虑水体对挡水结构地震反应的影响是很必要的。本文简单介绍挡水结构与水体动力相互作用方面的主要研究情况,这些内容对研究其他工程结构与液体的动力相互作用问题,也是有参考价值的。
水利水运工程学报